（1）燃燒對汽溫的影響。爐內燃燒工況的變化，直接影響到各受熱面吸熱份額的變化。如上排燃燒器的投、停，燃料品質和性質的變化，過�？諝庀禂档拇笮。�配風方式及火焰中心的變化等，都對汽溫的升高或降低有很大影響。

（2）負荷變化對汽溫的影響。過熱器、再熱器的熱力特性決定了負荷變化對汽溫影響的大小，目前廣泛采用的聯合式過熱器中，采用了對流式和輻射式兩種不同熱力特性的過熱器，使汽溫受鍋爐負荷變化的影響較小，但是一般仍是接近對流的特性，蒸汽溫度隨著鍋爐負荷的升高、降低而相應升高、降低。

（3）汽壓變化對汽溫的影響。蒸汽壓力越高，其對應的飽和溫度就越高；反之，就越低。因此，如因某個擾動使蒸汽壓力有一個較大幅度的升高或降低，則汽溫就會相應地升高或降低。

（4）給水溫度和減溫水量對汽溫的影響。在汽包鍋爐中，給水溫度降低或升高，汽溫反會升高或降低。減溫水量的大小更直接影響汽溫的降、升。

（5）高壓缸排汽溫度對再熱汽溫的影響。再熱器的進出口蒸汽溫度都是隨著高壓缸排汽的溫度升降而相應升高、降低的。

熱力不均就是同一受熱面管組中，熱負荷不均的現象。熱力不均既能由結構特點引起，也能由運行工況引起。如沿煙道寬度煙溫分布不均和煙速不均的現象；受熱面的蛇形管平面不平或間距不均造成煙氣走廊；受熱面的積灰，結渣、爐膛火焰中心偏斜；運行操作調整不良使火焰偏斜、下移、抬高等，都將造成熱力不均。

（l）保證蒸汽參數達到額定并且穩(wěn)定運行。

（2）保證著火穩(wěn)定，燃燒中心適當，火焰分布均勻，不燒壞設備，避免積灰結焦。

（3）使鍋爐和機組在最經濟條件下安全運行。

當外界負荷變動而鍋爐燃燒工況不變時，鍋爐工質、受熱面及爐墻能夠放出或吸入熱量的能力叫做鍋爐的儲熱能力。

儲熱能力的大小主要取決于鍋爐的工作水容積及受熱面金屬量的大小，并且與鍋爐的蒸汽壓力有關。即工作水容積越大，受熱面金屬量越多，蒸汽壓力越低，鍋爐的儲熱能力越大。對于采用重型爐墻的鍋爐，儲熱量還與爐墻有關。

對于煤粉爐來說，一次風的作用主要是輸送煤粉通過燃燒器送入爐膛，并能供給煤粉中的揮發(fā)分著火燃燒所需的氧氣，采用熱風送粉的一次風，同時還具有對煤粉預熱的作用。

二次風的作用是供給燃料完全燃燒所需的氧量，并能使空氣和燃料充分混合，通過二次風的擾動，使燃燒迅速、強烈、完全。

三次風是制粉系統排出的干燥風，俗稱乏氣，它作為輸送煤粉的介質，送粉時叫一次風，只有在以單獨噴口送入爐膛時時叫做三次風。三次風含有少時煤粉，風速高，對煤粉燃燒過程有強烈的混合作用，并補充燃盡階段所需要的氧氣，由于其風溫低、含水蒸汽多，有降低爐膛溫度的影響。

以空氣預熱器出口的熱風作為輸送煤粉進入爐膛燃燒的方式稱為熱風送粉。

熱風送粉能使煤粉在風管內先行預熱，有利于揮發(fā)分的析出及在爐膛內及時著火和穩(wěn)定燃燒。但是對于高揮發(fā)分的煤種，不宜采用熱風送粉，以防止煤粉在燃燒器內過早著火而燒壞火嘴。

（1）監(jiān)視并保持一定的一次風壓值；

（2）經常檢查火嘴來粉情況，清除噴口處結焦；

（3）保持給粉量的相對穩(wěn)定。防止給粉量大幅度增加；

（4）發(fā)現風壓表不正常時，及時進行吹掃，并防止因測壓管堵塞而造成誤判斷。

鍋爐總風量的控制是通過調節(jié)送風機液偶勺管來實現的。組織鍋爐燃燒，就是要使一、二次風的風壓、風量配合好。

一次風量的調節(jié)應滿足其所攜帶進入爐膛的煤粉揮發(fā)分著火所需的氧量，并保持一定的風速，不使煤粉管堵塞和噴出的射流具有一定的剛性。一次風量的過大和過小，風速的過高和過低，都應避免。

二次風的調節(jié)除應保證焦炭的燃燒所需氧量外，必須保持一定的風速并掌握好與一次風混入的時間，應具有較強的攪拌混合作用和穿透焦炭“灰衣”的動能，這就需要根據具體情況，調整各層二次風的風量，以實現燃燒穩(wěn)定和煙氣中過量氧量適當的目的。

一次風量占總風量的份額叫做一次風率。一次風率小，煤粉氣流加熱到著火點所需的熱量少，著火較快，但一次風量以能滿足揮發(fā)分的燃燒為原則。

二次風混入一次風的時間要合適。如果在著火前就混入，等于增加了一次風量，使著火延遲；如果二次風過遲混入又會使著火后的燃燒缺氧；如果二次風在一個部位同時全部混入，由于二次風溫大大低于火焰溫度，會降低火焰溫度，使燃燒速度減慢，甚至造成滅火。所以二次風的混入應依據燃料性質按燃燒區(qū)域的需要適時送入，做到使燃燒不缺氧，又不會降低火焰溫度，保證著火穩(wěn)定和燃燒完全。

一次風速高，將使煤粉氣流在離開燃燒器較遠的地方著火，使著火點推遲；一次風速過低，會造成一次風管堵塞，而且著火點過于靠前，將使燃燒器燒壞，還容易在燃燒器附近結焦。所以運行中要保持一定的一次風速，使煤粉氣流離開燃燒器不遠處即開始著火，對燃燒有利，又可防止燒壞燃燒器。

二次風速一般應大于一次風速。較高的二次風速才能使空氣與煤粉充分混合，但是二次風速又不能比一次風速大得太多，否則會吸引一次風，使混合提前，以致影響著火。所以一、二次風速應合理配比。

一般通過如下幾方面進行判斷：

（1）煙氣的含氧量在規(guī)定的范圍內。

（2）爐膛燃燒正常穩(wěn)定，具有金黃色的光亮火焰，并均勻地充滿爐膛。

（3）煙囪煙色是淡灰色。

（4）蒸汽參數穩(wěn)定，兩側煙溫差小。

（5）有較高的燃燒效率。

鍋爐運行時。爐膛負壓表上的指針經常在控制值左右輕微晃動，有時甚至出現大幅度的劇烈晃動，可見爐膛負壓總是波動的。主要原因是：

（l）燃料燃燒產生的煙氣量與排出的煙氣量不平衡。

（2）雖然有時送、引風機出力都不變，但由于燃燒工況的變化，因此爐膛負壓總是波動的。

（3）燃燒不穩(wěn)時，爐膛負壓產生強烈的波動，往往是滅火的前兆或現象之一。

（4）煙道內的受熱面堵灰或煙道漏風增加，在送引風機工況不變時，也使爐膛負壓變化。

有兩臺或兩臺以上的風機并行向同一管道輸送氣體叫并聯運行。

采用并聯運行的目的是可以以增減風機運行臺數來適應更大范圍的流量調節(jié)，既能保證每臺設備的經濟運行，又不致因其中一臺設備的事故而造成主設備停運。另也避免單風機運行時，風機結構龐大、設備造價高、制造困難等問題。

因直吹式制粉系統是將磨煤機磨出的煤粉直接送到爐膛燃燒的，制粉系統的出力直接反映到鍋爐負荷的大小和燃燒工況的好壞及經濟性。故應根據外界負荷（電負荷）的需要，及時調整制粉系統的出力，調整燃燒，保證鍋爐參數在允許范圍內，做到燃燒穩(wěn)定。

因直吹式制粉系統對原煤質量的反映較敏感，也直接影響到制粉系統的出力和燃燒工況，故對原煤的要求嚴格，即應做到原煤水分適中，無“三大塊”，運行中給煤機下煤穩(wěn)定。在制粉系統出現異常和給煤機原煤中斷時，要及時調整燃燒．不穩(wěn)時投油助燃，保證鍋爐安全運行。

    另外，因低速筒式球磨機在低負荷運行時，磨煤單位電耗增加，所以，應盡可能使球磨機滿負荷運行。

    因有些鍋爐設計煤種為貧煤或劣質煙煤，這些煤的特點是：揮發(fā)分低、灰分大、低位發(fā)熱量低。這些煤不易點燃，火焰短，一般不結焦。針對上述情況，這些鍋爐大都采用單爐膛四角切圓燃燒，一次風集中布置，并采用熱風送粉，以利于煤粉著火，穩(wěn)定燃燒。當改用高揮發(fā)分煤種時，由于采用較高溫度的熱風送粉，往往使煤粉氣流著火提前，在靠近燃燒器出口，甚至在一次風管內就著火，燒壞燃燒器和一次風管。

    如遇到燃用高揮發(fā)分煤種時應：

  （1）提高一次風速，使著火點推遲，不致于靠燃燒器太近。

  （2）增大一次風量，開大中間夾心風，使煤粉氣流不致于過于集中，適當降低爐膛溫度。

  （3）經常檢查火嘴，發(fā)現結焦及時消除。防止受熱面結焦，燃燒器燒壞，一次風管堵塞。

爐膛內結焦的原因很多，大致有如下幾點：

（1）灰的性質�；业娜埸c越高，越不容易結焦。反之，熔點越低，就越容易結焦。

（2）周圍介質成分對結焦的影響也很大。燃燒過程中，由于供風不足或燃料與空氣混合不良，使燃料未達到完全燃燒，未完全燃燒將產生還原性氣體，灰的熔點就會大大降低。

  （3）運行操作不當，使火焰發(fā)生偏斜或一、二次風配合不合理，一次風速過高，顆粒沒有完全燃燒，而在高溫軟化狀態(tài)下粘附到受熱面上繼續(xù)燃燒，而形成結焦。

  （4）爐膛容積熱負荷過大。鍋爐超出力運行，爐膛溫度過高，灰粒到達水冷壁面和爐膛出口時，還不能夠得到足夠的冷卻，從而造成結焦。

  （5）吹灰、除焦不及時。造成受熱面壁溫升高，從而使受熱面產生嚴重結焦。

爐膛結焦會產生如下危害：

（l）引起汽溫偏高。爐膛大面積結焦時，使水冷壁吸熱量大大減小，爐膛出口煙氣溫度偏高，過熱器傳熱強化，造成過熱汽溫偏高，管壁超溫。

（2）破壞水循環(huán)。爐膛局部結焦后，結焦部位水冷壁吸熱量減少，循環(huán)水速下降。嚴重時會使循環(huán)停滯而造成水冷壁爆管。

（3）增加排煙熱損失。由于結焦使爐膛出口溫度升高，造成排煙溫度升高，從而增加了排煙熱損失，降低鍋爐效率。

（4）嚴重結焦時，還會造成鍋爐出力下降，甚至被迫停爐進行除焦。

為了防止結焦，在運行上可采取以下措施：

（1）合理調整燃燒。使爐內火焰分布均勻，火焰中心不偏斜。

（2）保證適當的過�？諝饬浚�防止缺氧燃燒。

（3）避免鍋爐負荷超出力運行。

（4）定期除灰。勤檢查，發(fā)現積灰和結焦莊及時清除。

在檢修方面應做到：

（1）提高檢修質量，保證燃燒器安裝精確。

（2）檢修后的鍋爐嚴密性要好，防止漏風。

（3）及時針對運行中發(fā)現的設備不合理的地方進行改進，防止結焦。

（1）鍋爐的定期排污，應根據化學值班員的通知，并在實施監(jiān)護的情況下進行操作。

（2）排污必須在征得主值班員同意后進行。

（3）排污操作人員的穿戴應符合安現要求。操作場所應有照明，通道無雜物堆積，在排污裝置有缺陷時，禁止排污操作。

（4）使用專門的扳手操作并不準加套管。

（5）操作應逐一回路進行，并按規(guī)定的時間執(zhí)行。

由于煙氣側與空氣側存在壓差，預熱器動、靜部分之間的間隙不可避免要引起漏風。

影響漏風的原因：

（l）結構設計不良。密封裝置在熱態(tài)運行中補償不足。

（2）制造工藝欠佳。加工精度不夠，焊接質量差。

（3）安裝與檢修質量差。未能按設計要求安裝和檢修。

（4）運行與維護不當，造成預熱器積灰和腐蝕及二次燃燒。

滑參數停爐是和汽輪機滑參數停機同時進行的，采用滑參數停爐有以下優(yōu)點：

（1）可以充分利用鍋爐的部分余熱多發(fā)電，節(jié)約能源。

（2）可利用溫度逐漸降低的蒸汽使汽輪機部件得到比較均勻和較快的冷卻。

（3）對于待檢修的汽輪機，采用滑參數法停機可縮短停機到開缸的時間，使檢修時間提前。

在停爐過程中，因為汽包絕熱保溫層較厚，向周圍的散熱較弱，冷卻速度較慢。汽包的冷卻主要靠水循環(huán)進行，汽包上壁是飽和汽，下壁是飽和水，水的導熱系數比汽大，汽包下壁的蓄熱量很快傳給水，使汽包下壁溫度接近于壓力下降后的飽和水溫度。而與蒸汽接觸的上壁由于管壁對蒸汽的放熱系數較小，傳熱效果較差而使溫度下降較慢，因而造成了上、下壁溫差擴大。因此停爐過程中應做到：

（1）降壓速度不要過快，控制汽包壁溫差在40℃以內。

（2）停爐過程中，給水溫度不得低于140℃。

（3）停爐時為防止汽包壁溫差過大，鍋爐熄火前將水進至略高于汽包正常水位，熄火后不必進水。

（4）為防止鍋爐急劇冷卻，熄火后6～8h內應關閉各孔門保持密閉，此后可根據汽包壁溫差不大于40℃的條件，開啟煙道擋板、引風擋板，進行自然通風冷卻。18h后方可啟動引風機進行通風。

（1）繼續(xù)通風5min。排除燃燒室和煙道可能殘存的可燃物，然后關閉各風門并停止送、引風機運行，以防由于冷卻，造成汽壓下降過快。

（2）熄火后保留一、二級旁路或開啟一級旁路和再熱器向空排汽，10min后關閉，以保持過熱器和再熱器不致超溫。

（3）停爐后應嚴格控制鍋爐的降壓速度，采取自然泄壓方式（即隨停爐后的冷卻自行降壓），嚴禁采取開啟向空排汽等方式強行泄壓。以免損壞設備。

（4）停爐后當鍋爐尚有壓力和輔機留有電源時，不允許對鍋爐機組不加監(jiān)視。

（5）為防止鍋爐受熱面內部腐蝕，停爐后應根據要求做好停爐保護工作。

（6）冬季停爐還應做好設備的防凍工作。

（1）凡停爐備用或停爐檢修時間超過七天，需將原煤倉的煤用盡。

（2）凡停爐備用或檢修時間超過三天時，需將煤粉倉中的煤粉用盡。停爐時間在三天以內時煤粉倉粉位也應盡量降低，仔細做好煤粉倉的密封工作，嚴格監(jiān)視煤粉倉的溫度。

以上規(guī)定主要是為了防止原煤結塊和煤粉的結塊或長時間沉積引起自燃和爆炸。

以SG400／13．7鍋爐為例：

  （1）鍋爐滑停到熄火前，汽包壓力應不大于1．5MPa，汽包水位維持在0～50mm，滅火后汽壓降到1MPa，開啟過熱器疏水門，通知汽機關閉一、二級旁路。

  （2）鍋爐熄火后各風門、擋板、人孔門、看火門等均應嚴密關閉。

   (3)鍋爐熄火前開始抄錄汽包各點壁溫，以后每隔半。時抄錄一次，直至汽壓降到零以后4h為止。

  （4）鍋爐熄火后60min，開啟大直徑下降管放水門（一次門開足，直通門開1／4圈），微開事故放水門進行放水，放水至電接點水位計指示為-250mm時，再繼續(xù)放30min，然后關閉各放水門，使汽包內的水基本放完。

  （5）鍋爐熄火后4h，屏式過熱器后煙溫不大于400℃，汽包壓力在0.8MPa以下，汽包上、下壁各測點溫度不大于200℃，進行鍋爐水冷壁與省煤器放水。

  （6）開啟各水冷壁下聯箱、大直徑下降管放水門（一次門開足，直通門開1／4圈）、事故放水門，同時開啟省煤器放水門1／8圈。嚴格控制鍋爐泄壓速度0.8～0.3MPa所需時間一般為2～2.5h； 0.3～OMPa所需時間一般為3h。

   (7）當汽包壓力降到零時，開啟所有空氣門和微開聯箱向空排汽門，同時開啟給水操作臺和減溫水系統放水門。

  （8）在帶壓熱爐放水過程中，汽包上、下壁溫差最大值不得超過40℃，當溫差達到40℃時，應暫停放水，待溫差穩(wěn)定后，重新放水。

  （9）當爐膛內有大塊焦渣包住爐管或爐膛敷設的衛(wèi)燃帶時，應根據具體情況，適當推遲放水時間，減緩放水速度，以防止該處爐管過熱。

  （10）停爐前檢查省煤器再循環(huán)門是否關閉嚴密，以免給水進入汽包，造成汽包下壁溫度降低。

   (11）停爐后應開后再熱器向空排汽門和冷段疏水門。

  （12）在鍋爐放水過程中，應檢查各處膨脹正常。

   停爐后的正常冷卻和緊急冷卻，在停爐后的最初6h內是完全相同的，均需關閉所有煙、風爐門和擋板。兩者的區(qū)別在于正常冷卻時，可在停爐6h后開啟引、送風機的擋板進行自然通風，而緊急冷卻時，允許在停爐6h后啟動引風機通風和加強上水、放水來加速冷卻。

    制約停爐冷卻速度的主要因素，是停爐后汽包不得產生過大的熱應力。與點火升壓時蒸汽和爐水對汽包加熱相反，停爐后因汽包外部有保溫層，汽包壁溫下降的速度比蒸汽和爐水的飽和溫度下降速度慢，是上部的蒸汽和下部的爐水對汽包壁進行冷卻。因爐水對汽包壁的放熱系數較大，汽包下半部的壁溫下降較快，而飽和蒸汽在汽包上半部的加熱下成為過熱蒸汽。過熱蒸汽不但導熱系數很小，而且因其溫度比他和蒸汽溫度高，密度比飽和蒸汽小，無法與飽和蒸汽進行自然對流。所以，蒸汽對汽包上壁的放熱系數很小，汽包上半部的溫度下降較慢。汽包上、下半部因出現溫差產生向上的香蕉變形而形成熱應力。

    在停爐初期汽包形成較大熱應力時，汽包的壓力還較高，兩者疊加所產生的折算應力較大。因此，停爐初期過大的熱應力會危及汽包的安全。

    由于汽包熱應力的大小，主要取決于蒸汽和爐水飽和溫度下降的速度。所以，降低汽包熱應力的最有效方法是延緩汽包壓力下降的速度。停爐后的最初6h內，關閉所有煙。風爐門和擋板是防止汽包壓力下降過快的最好、最簡單易行的方法。

停爐6h內，因爐墻散熱和煙囪仍然存在引風能力，冷空氣從煙、風爐門、擋板及爐管穿墻等不嚴密處漏入爐膛，吸收熱量成為熱空氣后從排囪排出。所以，即使是關閉所有煙、風爐門擋板，汽包壓力仍然是在慢慢下降。停爐6h后，汽包壓力已降至很低水平，即使啟動引風機通風和加強上水、放水加快冷卻，汽包的熱應力也較小，而且此時因汽包壓力很低，其兩者疊加的折算應力也較小，已不會對汽包的安全構成威脅。